1. 서 론

하수처리수의 재이용은 기후변화로 인한 물 부족에 능동적으로 대 처하고 지속가능한 수자원을 확보하기 위한 가장 효과적인 방법 중의 하나로서 물이용 정책의 핵심적인 역할을 하고 있다. 물이용 측면에 서 볼 때 농업용수는 수자원 수요량의 가장 큰 부분을 차지하고 있어 서 농업용수로의 하수 재이용은 지속가능한 수자원의 확보 측면에서 매우 중요하며, 생활하수를 처리하여 관개용수로 재이용하려는 노력 을 많은 나라에서 하고 있다[1].

제주시와 서귀포시에서 도시 확장에 따른 사설 지하수 개발은 계속 증가하는 추세에 있으며, 일부 지역의 지하수 오염, 염분 농도 증가 등의 현상은 국지적으로 지하수 개발이 한계에 이른 것으로 보고되고 있다. 제주특별자치도 전체 수자원 수요량 중 농업용수는 72%를 차지 할 것으로 예상하고 있다[2]. 특히 판포 지역은 제주도내 대표적인 소 우지역으로 지형적 영향으로 9~11월에는 강수량이 적은 반면에 용수 수요량이 급증하여 매년 물부족 문제가 심각하여 지하수 개발이 한계 에 이르러 대체 수자원 개발이 요구되는 지역이다. 뿐만 아니라 제주 하수처리장은 처리 용량 초과로 인해 미처리된 하수가 그대로 바다로 방류되는 사태가 이어지고 있어 하수처리 시설 증축 등의 개선이 시 급하다.

농업용수로의 하수처리수의 재이용수는 재배 작물 및 관개방법에 따라 요구되는 처리수질의 수준이 다양하다. 하수처리수의 재이용수 의 사용에 따라 증가하는 용존 물질들의 영향은 일반적으로 염도, 나 트륨 농도, 이온 독성 등으로 평가된다. 또한 미량의 금속 및 무기물 질, 유기물질, pH 및 온도와 같은 수질 파라미터가 재이용수의 사용에 영향을 미칠 수 있다[3].

반면에 하수처리수의 재이용수는 관개에 유익하다고 여겨지는 질 소, 인, 칼륨 등 다량 영양물질들을 포함하며, 재이용수의 수질은 공중 보건과 건강한 식물 생장을 보장하기 위하여 지속적인 모니터링이 필 요하다. 농업용수 관개를 위한 물 재이용은 작물의 종류와 필요 수량 및 수질, 장소의 특성, 운영비용 등을 고려해야 한다.

하수처리수의 재이용수를 농업용수로 활용하기 위하여 가장 중요 한 해결 과제는 수처리 공정기술 분야뿐만 아니라 하수를 관개수로 활용하는 영농관리기술과 하수 중 포함된 염분에 의한 토양오염 문제 등이다. 특히 토양에서의 염분 축적은 지속적으로 진행되어 작물생육 의 저해 요소가 되므로 하수 중의 염분제거는 하수처리수의 재이용에 있어서 매우 중요하다[4].

하수 중의 염을 제거하는 기술의 경향은 에너지가 적게 소모되는 기술로 변화되고 있다. 정삼투 공정(forward osmosis, FO)은 막을 사 이에 두고 하수와 유도용액 간의 삼투압차를 이용하여 재이용수를 생 산할 수 있는 기술로서, 역삼투 공정에 비해 막오염이 절감되고 고압 이 불필요하여 에너지가 크게 절감될 수 있는 기술이다. 그러나 정삼 투 기술에 의해 재이용수를 계속적으로 생산하기 위해서 희석된 유도 용액을 분리하는 추가 공정이 필요하다는 문제가 있다[5,6].

반면에 비료 유도용액의 정삼투 기술을 이용한 하수처리수의 재이 용 공정은 고농도 비료를 유도용액으로 사용하여 정삼투에 의해 하수 처리수로부터 재이용수를 생산하는 기술로서 생산된 담수를 별도의 분리 없이 액비 또는 적하시비(fertigation)로 사용이 가능하므로 에너 지 비용을 획기적으로 줄일 수 있을 뿐만 아니라 토양 및 지하수를 보호할 수 있는 친환경 공정이다. Figure 1에 비료 유도용액의 정삼투 기술을 이용한 하수 재이용 공정을 나타내었다[7].

UTS 대학의 Shon 교수팀[7,8]에서는 인공 염수를 대상으로 여러 종 류의 비료 유도용액의 정삼투를 적용하여 활용 가능성을 제시한 바 있으며, Kim 등[9]은 하수처리장 방류수에 비료 유도용액의 정삼투를 적용하여 이에 대한 기초 데이터를 제시한 바 있다.

본 연구의 목적은 비료를 유도용액으로 하는 정삼투 기술을 하수에 적용하고 이에 대한 테스트를 함으로써 하수의 재이용과 농축에 비료 유도용액의 정삼투 기술에 대한 기본 설계 데이터를 제시하는데 있다. 특히 본 기술을 하수의 농축에 활용할 수 있다면 하수로부터 농업용 수를 생산할 수 있을 뿐만 아니라 폭기조에 도입되는 하수의 양을 줄 이는 효과가 있을 것으로 기대된다.

이를 위하여 본 연구에서는 활성슬러지공법에 의해 처리되고 있는 J 하수처리장의 1차 침전지 및 폭기조로 유입되기 전의 하수를 대상으 로 비료 유도용액의 정삼투 기술을 적용하였다. 이때 사용한 유도용액 은 하수처리장 방류수의 재이용에서 검증된 바 있는 NH₄H₂PO₄, KCl, KNO₃, NH₄Cl, (NH₄)₂HPO₄, NH₄NO₃, NH₄HCO₃ 및 KHCO₃의 8종류 의 용질을 탈이온수에 각각 용해된 것을 사용하였으며, 유도용액별로 수투과선속, 역용질선속 및 비역용질선속을 측정하여 최적의 유도용 액을 제시하였다.

2. 실험장치 및 방법

2.1. 실험장치

Figure 2는 비료를 유도용액으로 사용한 정삼투 실험장치의 모식도 를 나타낸 것이다. 하수는 다이어프램 펌프(DWP- 62163A, Moterbank, KOREA)를 이용하여 정삼투 실험용 셀에 공급하였고, 유도용액은 기 어펌프(WT3000 -1JA, Baoding Longer Precision Pump Co. Ltd, China) 를 이용하여 셀에 공급하였다.

셀의 가로, 세로 및 깊이는 각각 110, 36 및 3 mm로서 막면적이 3,960 mm²가 되도록 아크릴로 제작하였고, 항온조(M20, LAUDA, Germany)를 이용하여 셀의 온도를 25 ± 1 ℃로 일정하게 유지하였다.

본 연구에 사용된 정삼투 막은 HTI사에서 제조한 cellulose triacetate (CTA) 재질의 평막(OsMem^TM CTA-ES)으로서 막의 활성층 (activated layer)이 위로 향하도록 하였고, 이 위로 하수가 흐르게 하였 으며, 막의 밑면으로 유도용액(draw solution, DS)이 하수와 향류가 되 도록 흐르게 하였다. 본 연구에 사용된 FO 막의 자세한 특성을 Table 1에 나타내었다.

2.2. 실험방법

PE 재질의 하수 및 유도용액 탱크에 하수 및 유도용액을 각각 2 L 씩 채우고, 펌프를 각각 사용하여 하수 및 유도용액을 각각 정삼투 실 험용 셀로 공급을 하였다. 하수와 유도용액은 모두 500 mL/min의 일 정한 유량으로 향류로 흐르도록 하였고, 정삼투 실험용 셀을 통과한 용액은 각각 하수 및 유도용액 탱크로 순환되도록 하였으며, 운전은 24 h 동안 실시하였다.

수투과선속(water permeate flux)은 유도용액 탱크 내의 유도용액의 질량변화로부터 측정하였다. 유도용액의 질량변화는 10 min 간격으로 온라인에 의해 컴퓨터에 연결된 전자저울을 이용하여 연속적으로 기 록하고, 이를 부피로 다시 환산하여 계산하였다.

본 연구에서는 하수의 수량을 줄임과 동시에 하수로부터 재이용수 를 얻기 위하여 1차 침전지 및 폭기조로 유입되기 전의 하수를 각각 처리 대상으로 하였으며 하수 중의 부유물질을 제거하기 위하여 하수 를 침전 또는 여과한 후 사용하였다. 즉, J 하수처리장 1차 침전지 유 입수를 30 min간 정치한 후의 상등액(이하 Sewage-1)과 1차 침전지 유 출수를 30 min간 정치한 후의 상등액(이하 Sewage-2), 그리고 1차 침 전지 유출수를 1 μm 카트리지 필터로 여과한 여과액(이하 Sewage-3) 의 총 3종류의 하수를 대상으로 하였다.

본 연구에 사용한 유도용액은 NH₄H₂PO₄, KCl, KNO₃, NH₄Cl, (NH₄)₂HPO₄, NH₄NO₃, NH₄HCO₃ 및 KHCO₃의 8종류의 용질을 탈이 온수에 용해하여 제조하였으며, 농도는 2 mol/L H₂O로 농도로 일정하 게 하였다.

본 연구에서 사용한 유도용질의 특징을 Table 2에 나타내었다. 여기 에서 각 유도용액의 pH는 Stream Analyser 3.2 (OLI Systems Inc., Morris Plains, NJ, USA)를 이용하여 계산한 결과로서 NH₄H₂PO₄, KCl, KNO₃, NH₄Cl, (NH₄)₂HPO₄, NH₄NO₃, NH₄HCO₃ 및 KHCO₃의 pH는 각각 4.0, 6.9, 7.0, 4.6, 7.7, 4.9, 7.7 및 7.8로 나타났으며, Table 2에 나타낸 바와 같이 본 연구에 사용한 정삼투 막의 적용 pH 범위는 3~8이므로 모두 사용가능한 pH 허용범위 내에 있음을 확인할 수 있 었다.

2.3. 분석방법

수투과선속은 유도용액 탱크를 컴퓨터와 온라인으로 연결된 전자 저울 위에 올려놓고 24 h 동안 10 min 간격으로 질량변화를 측정하여 구하였다.

유도용액 내의 용질이 하수로 이동하는 역용질선속(reverse solute flux, RSF)은 실험이 종료된 후에 하수에 존재하는 질소(N) 성분을 분 석하여 계산하였으며, 질소(N) 성분은 persulfate digestion method (Method 10072, HACH, USA)에 의해 분광광도계(DR-5000, HACH) 를 이용하여 측정하였다.

3. 결과 및 고찰

3.1. 수투과선속

3종류의 하수를 대상으로 조업시간에 따른 수투과선속의 변화를 측 정하였다. Figure 3은 유도용액으로 NH₄H₂PO₄를 사용하였을 때, 운전 시간에 따른 수투과선속의 변화를 나타낸 그림으로서 하수처리장 방 류수(sewage discharge water, SDW)를 대상으로 한 경우[9]와 비교하 여 나타내었다.

하수의 종류에 관계없이 운전시간에 따라 수투과선속은 감소하였 는데, 이러한 이유는 운전시간에 따라 유도용액의 농도가 감소하고 막오염이 증가하기 때문이다.

Sewage-3 하수의 경우, 하수처리장 방류수를 대상으로 한 경우의 수투과선속과 거의 유사하였다. 즉 1차 침전지 유출수를 1 μm 카트리 지 필터로 여과한 여과액과 하수처리장 방류수가 정삼투 막의 오염에 미치는 영향은 거의 같음을 알 수 있었다. 또한 Sewage-1 하수와 Sewage-2 하수의 경우의 수투과선속은 거의 유사하였으나 Sewage-3 하수의 경우에 비해 작게 나타나, Sewage-1이나 Sewage-2를 대상으로 한 경우의 막오염이 Sewage-3나 하수처리장 방류수를 대상으로 한 경 우보다 크게 일어남을 알 수 있었다.

Figure 4 및 Figure 5에는 유도용액으로 KNO₃ 및 NH₄Cl을 각각 사 용하였을 경우, 운전시간에 따른 수투과선속의 변화를 나타내었다. 유 도용액으로 NH₄H₂PO₄을 사용하였을 경우와 거의 동일한 경향을 나 타내었으며, 이러한 경향은 유도용질의 종류에 관계없이 거의 유사함 을 확인하였다.

Figure 6에 Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3 하수를 대상으로 한 경우, 운전시간에 따른 유도용액별 수투과선속을 각각 나타내었다. 유 도용액의 종류에 관계없이 운전시간에 따라 수투과선속은 감소하였 으며, 이러한 이유는 앞에서도 언급한 바와 같이 운전시간에 따른 유 도용액의 농도 감소와 막오염의 증가 때문이다.

또한 KCl을 유도용액으로 사용하였을 때 하수의 종류에 관계없이 수투과선속이 가장 높게 나타났으며, (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사 용하였을 때 수투과선속이 가장 낮게 나타났다. (NH₄)₂HPO₄의 삼투압 이 가장 큼에도 불구하고 (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용한 경우가 다른 유도용액에 비해 수투과선속이 낮게 나타난 이유는 FO막 활성 층의 표면에 (NH₄)₂HPO₄에 의해 결정성 스케일이 형성되었기 때문으 로 판단된다.

(NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용하였을 때, Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3에 대한 정삼투 실험이 종료된 후에 정삼투막의 활성층을 SEM-EDS로 분석하였고, 그 결과를 Figure 7에 나타내었다. 도입 하 수의 종류에 무관하게 같은 종류의 결정이 형성되었음을 알 수 있었 으며, 이러한 결정은 O, P, Ca 및 Mg로 이루어져 있는 것을 알 수 있 었다. 이 결정성 스케일은 (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용한 경우에 만 형성되었고 나머지 7종류의 유도용액을 사용한 경우에는 관찰되지 않았다. 따라서 이 결정성 스케일은 유도용액 중에 있는 P 성분이 공 급용액으로 역 확산되고, 이 P 성분이 하수 중의 Mg 및 Ca과 각각 반응하여 Mg₃(PO₄)₂ 및 Ca₃(PO₄)₂ 인산염 결정이 생성되기 때문으로 판단된다. 특히 Ca의 질량분율이 Mg의 질량분율 보다 상대적으로 큰 것으로 보아 주로 막표면에 형성되는 스케일은 Ca₃(PO₄)₂ 결정보다 Mg₃(PO₄)₂이 주로 생성되는 것으로 판단된다. 따라서 하수처리장 처 리수를 대상으로 (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용할 경우에는 보다 신중하게 운전조건을 검토하여 사용해야 할 것으로 판단된다.

Figure 8은 하수(Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3)와 하수처리수 (SDW)를 각각 사용하여 정삼투 실험을 24 h 실시한 후에 유도용액별 평균 수투과선속을 나타낸 그림이다. 유도용액으로 KCl을 사용한 경 우 모든 하수에서 수투과선속이 가장 높게 나타났으며, 반대로 (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용한 경우 모든 하수에서 수투과선속 이 가장 낮게 나타났다. NH₄HCO₃를 제외한 모든 유도용액에서 수투 과선속은 SDW > Sewage-3 > Sewage-2 > Sewage-1의 순서로 나타났 으나, SDW와 Sewage-3, 그리고 Sewage-2와 Sewage-1 간의 평균 수 투과선속의 차이는 거의 없었다.

Figure 9는 Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3를 대상으로 하여 24 h의 운전시간 동안의 유도용액별 평균 수투과선속을 나타낸 그림이 다. 하수와는 무관하게 KCl을 사용한 경우 평균 수투과선속이 가장 높게 나타났으며, 반대로 (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용한 경우 평 균 수투과선속이 가장 낮게 나타났다. Sewage-3를 대상으로 하였을 때 KCl을 사용한 경우의 평균 수투과선속은 13.19 LMH이었으며, (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용한 경우의 평균 수투과선속은 3.15 LMH이었다.

3.2. 역용질선속(reverse solute flux, RSF)

정삼투 실험 전과 후에 하수의 질소 농도를 측정하고, 그 결과를 Figure 10에 나타내었다. 본 연구에서 사용된 유도 용액의 주요 비료 성분은 질소(N), 인(P), 칼륨(K)이나, 역으로 확산되는 인(P)이나 칼륨 (K)은 질소(N)에 비해 상대적으로 매우 적으므로 본 연구에서는 질소 성분의 역확산만을 분석하였다. 인의 역확산이 질소의 역확산에 비해 상대적으로 낮은 이유는 PO₄^3-의 수화반경이 NH₄⁺ 이온이나 NO₃^- 이 온의 수화반경보다 상대적으로 크기 때문이다[8].

하수의 질소 성분 농도는 정삼투 실험 전에 비해 실험 후에 높게 나타났으며, 이러한 차이는 KCl과 KHCO₃과 같이 질소성분이 포함되 어 있지 않은 유도물질로 유도용액으로 사용한 경우가 NH₄H₂PO₄ 등 과 같이 질소성분이 포함되어 있는 유도물질로 사용한 경우보다 작게 나타났다. 이러한 이유는 유도용액에 KCl과 KHCO₃과 같이 질소성분 이 포함되어 있지 않은 경우에는 하수 중의 물이 정삼투 현상에 의해 서 유도용액으로 이동하므로 하수 중의 질소 성분이 농축되는 현상만 이 발생하나, 유도용액에 질소성분이 포함되어 있는 경우에는 물의 이동에 의해 하수의 농축이 일어날 뿐만 아니라 유도용액에 포함된 질소 성분이 하수로 역확산되기 때문으로 판단된다.

유도용액의 질소 성분이 공급용액으로 역이동하는 정도를 분석하 기 위하여 정삼투 실험 전과 종료된 후에 공급용액의 질소 농도를 측 정하여 역용질선속(reverse solute flux, RSF)을 계산하였다.

3종류(Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3)의 하수에 대한 유도용액 별 역용질선속 변화를 하수처리장 방류수와 비교하여 Figure 11에 나 타내었다. 정삼투막에 의한 T-N의 배제율(rejection coefficient)은 약 85%로서 하수 중의 질소성분이 유도용액으로 정방향 이동하거나 반 대로 유도용액 중의 질소성분이 하수로 역방향 이동할 수 있다. 그림 에 나타나낸 바와 같이 NH₄H₂PO₄, KNO₃, NH₄Cl, (NH₄)₂HPO₄, NH₄NO₃ 및 NH₄HCO₃ 등 질소 성분을 함유한 유도물질을 유도용액으 로 사용한 경우에 질소의 역용질선속은 양(+)의 값으로서 질소 성분 은 유도용액에서 하수로 역 확산됨을 확인할 수 있었다. 이에 반해 KCl과 KHCO₃과 같이 질소 성분을 함유하지 않은 유도물질을 유도용 액으로 사용한 경우의 역용질선속은 음(-)의 값으로서 하수에서 유도 용액으로 정방향 확산에 의해서만 이동함을 알 수 있었다.

역용질선속은 대체로 NH₄H₂PO₄가 가장 작았으며, 반대로 NH₄NO₃ 가 가장 크게 나타났다. NH₄NO₃의 역용질선속이 가장 높게 나타난 이유는 수화반경(hydrated diameter)이 작은 NH₄⁺ 이온과 NO₃^- 이온으 로 구성되어 있기 때문으로 판단된다. 또한 NH₄NO₃이 2몰랄농도에서 는 완전히 해리되지 않는데, 이와 같이 해리되지 않은 물질은 이온보 다 역확산이 잘 되기 때문으로 판단된다[8].

또한 (NH₄)₂HPO₄ 또는 NH₄HCO₃를 유도용질로 사용한 경우가 NH₄H₂PO₄ 또는 NH₄Cl를 유도용질로 사용한 경우보다 역용질선속이 크게 나타났다. 암모니아성 질소는 수용액의 pH에 따라 암모늄(NH₄⁺) 이온 또는 암모니아(NH₃) 형태로 수용액에서 존재한다. 즉 암모니아 성 질소는 수용액의 pH가 7보다 낮으면 주로 암모늄 이온 형태로 존 재하고, pH 증가에 따라 암모니아 농도가 증가하여 pH가 12보다 높 은 수용액에서는 주로 암모니아 형태로 존재한다. Table 2에 나타낸 바와 같이 유도용액의 농도가 2 mol/L H₂O일 때 NH₄H₂PO₄, NH₄Cl, (NH₄)₂HPO₄, NH₄NO₃ 및 NH₄HCO₃의 pH는 각각 4.0, 4.6, 7.7, 4.9 및 7.7로서, NH₄H₂PO₄ 및 NH₄Cl 수용액은 산성이고, (NH₄)₂HPO₄와 NH₄HCO₃ 수용액은 약알칼리성이므로 NH₄H₂PO₄ 및 NH₄Cl 수용액의 질소 성분 대부분은 암모늄 이온 형태로 존재하고, (NH₄)₂HPO₄와 NH₄HCO₃ 수용액의 질소 성분은 암모늄 이온과 암모니아 형태로 질 소가 공존한다. 따라서 (NH₄)₂HPO₄와 NH₄HCO₃ 용액에서의 역용질 선속이 NH₄H₂PO₄ 및 NH₄Cl 용액보다 크게 나타난 것으로 판단된다.

하수(Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3)간의 역용질선속의 유의한 차이는 없었으며, 하수와 하수처리장 방류수 간의 역용질선속의 유의 한 차이도 없었다.

3.3. 비역용질선속(specific reverse solute flux, SRSF)

정삼투에서 유도용액의 수투과선속이 크고 역용질선속이 작을수록 성능이 우수한 유도용액이라고 할 수 있다. 따라서 식 (1)과 같이 수투 과선속에 대한 역용질선속(RSF)의 비를 비역용질선속(SRSF)으로 정 의하고 이를 유도용액의 평가에 사용하였다.

하수(Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3)에 대한 유도용액별 비역용 질선속 변화를 하수처리장 방류수와 비교하여 Figure 12에 나타내었 다. 역용질선속에 대한 결과와 같이 하수(Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3)간, 하수와 하수처리장 방류수 간의 비역용질선속의 유의한 차이는 없었다.

비역용질선속은 대체로 NH₄H₂PO₄ < NH₄Cl < KNO₃ < (NH₄)₂HPO₄ < NH₄HCO₃ < NH₄NO₃의 순으로 작게 나타났으며, 역용질선속의 변 화와 비교하면 단지 (NH₄)₂HPO₄와 NH₄HCO₃의 순서가 바뀐 것을 제 외하고 유도용액에 따른 비역용질선속과 역용질선속의 변화는 거의 같은 경향을 보임을 알 수 있었다.

Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3에 대한 NH₄H₂PO₄의 비역용질선 속은 각각 0.67, 1.03 및 1.08 mmol/L로서 다른 유도용액에 비해 가장 낮게 나타났다. 따라서 NH₄H₂PO₄는 비료의 주요 성분인 질소와 인을 포함하고 있을 뿐 아니라 낮은 비역용질선속을 갖고 있어 하수로부터 재이용수를 얻으면서 하수를 농축하는 정삼투 공정에서 가장 유용하 게 사용될 수 있을 것으로 판단된다.

3.4. 하수의 농축

하수처리장에 공급되는 하수(Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3)에 비료 유도용액을 이용한 정삼투를 적용하면 담수를 얻을 수 있을 뿐 만 아니라 하수가 농축되어 하수의 처리수량이 감소되는 효과를 얻을 수 있다.

하수가 농축될 때 하수의 농축인자와 부피 감소율(volume reduction ratio, VRR)은 각각 식 (2) 및 식 (3)과 같이 나타낼 수 있다.

여기서, f_c는 하수의 농축인자, V₀는 공급용액의 초기 부피, V_t는 t 시간 후의 하수의 부피를 나타낸다.

3종류의 하수를 대상으로 NH₄H₂PO₄, KCl, KNO₃, NH₄Cl, (NH₄)₂HPO₄, NH₄NO₃, KHCO₃ 및 NH₄HCO₃의 유도용액을 각각 사용하였을 때, 운 전시간에 따른 농축인자의 변화를 Figure 13에 나타내었다.

하수와 유도용액의 종류에 관계없이 농축인자는 운전시간에 따라 지속적으로 증가하였다. 농축인자는 수투과선속의 경향과 동일하게 Sewage-3 > Sewage-2 > Sewage-1의 순서로 증가하는데, 이러한 이유 는 농축인자가 수투과선속에 의존하기 때문이다.

유동용액별 농축인자는 공급용액에 상관없이 KCl을 유도용액으로 사용한 경우가 가장 높게 나타났으며, (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사 용한 경우가 가장 낮게 나타났다.

유도용액으로 KCl을 사용한 경우, Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3 에 대한 24 h 후의 농축인자는 각각 1.88, 1.89 및 2.68이었으며, 유도 용액으로 (NH₄)₂HPO₄를 사용한 경우에는 각각 1.16, 1.16 및 1.18이었 다. 또한 비역용질선속이 가장 낮은 NH₄H₂PO₄를 유도용액을 사용한 경우에 Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3에 대한 24 h 후의 농축인자 는 각각 1.63, 1.60 및 1.72이었다.

4. 결 론

본 연구에서는 하수의 재이용과 농축에 비료를 유도용액으로 하는 정삼투 기술의 활용 가능성을 살펴보고 이에 대한 기본 설계 데이터 를 제시하였다. 하수는 J 하수처리장 1차 침전지 유입수와 유출수를 각각 30 min간 정치한 상등액(Sewage-1, Sewage-2), 1차 침전지 유출 수를 1 μm 카트리지 필터에 의해 여과한 여과액(Sewage-3)의 총 3종 류의 하수를 대상으로 하였다. NH₄H₂PO₄, KCl, KNO₃, NH₄Cl, (NH₄)₂HPO₄, NH₄NO₃, NH₄HCO₃ 및 KHCO₃의 8종류의 유도용액을 사용하였으며, 유도용액별로 수투과선속, 역용질선속 및 비역용질선 속을 측정하여 최적의 유도용액을 제시하였다.

Sewage-3를 대상으로 한 경우의 수투과선속은 하수처리장 방류수 의 수투과선속과 거의 유사하였으며, Sewage-1와 Sewage-2의 수투과 선속에 비해 크게 나타났다. 모든 하수에서 유도용액으로 KCl을 사용 하였을 때 수투과선속이 가장 높게 나타났으며, 반대로 (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용하였을 때 가장 낮게 나타났다. Sewage-3를 대상으 로 하고 유도용액으로 KCl을 사용한 경우의 평균 수투과선속은 13.19 LMH이었으며, (NH₄)₂HPO₄를 유도용액으로 사용한 경우의 평균 수투 과선속은 3.15 LMH이었다.

Sewage-3에 대한 NH₄H₂PO₄의 비역용질선속은 1.08 mmol/L로서 본 연구에 사용된 유도용액 중에서 가장 낮게 나타났다. NH₄H₂PO₄는 비료의 주요 성분인 질소와 인을 포함하고 있을 뿐 아니라 낮은 비역 용질선속을 갖고 있어 하수로부터 재이용수를 얻으면서 하수를 농축 하는 정삼투 공정에서 가장 유용하게 사용될 수 있을 것으로 판단된 다. NH₄H₂PO₄를 유도용액으로 사용한 경우, Sewage-1, Sewage-2 및 Sewage-3 하수에 대한 24 h 후의 농축인자는 각각 1.63, 1.60 및 1.72 이었다. 하수처리장에 공급되는 하수에 비료 유도용액을 사용한 정삼 투를 적용하면 담수를 얻을 수 있을 뿐만 아니라 하수가 농축되어 하 수의 처리수량이 감소되는 효과를 얻을 수 있었다.