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ISSN : 1225-0112(Print)
ISSN : 2288-4505(Online)
Applied Chemistry for Engineering Vol.29 No.5 pp.630-634
DOI : https://doi.org/10.14478/ace.2018.1051

Recovery of Paraffin Components from Pyrolysis Oil Fraction of Waste Plastic by Batch Cocurrent 4 Stages Equilibrium Extraction

Ho-Cheol Kang, Sung Soon Shin*, Doo Han Kim**, Su Jin Kim**,†
Environmental Resources Research Center, Korea Research Institutes of Chemical Technology, Daejeon 34114, Korea
*Division of Overseas Business, Omega Energy Inc., Inchen 22100, Korea
**Department of Chemical Engineering, Chungwoon University, Inchen 22100, Korea
Corresponding Author: Chungwoon University, Department of Chemical Engineering, Inchen 22100, Korea Tel: +82-32-770-8187 e-mail: sujkim@chungwoon.ac.kr
May 3, 2018 ; May 23, 2018 ; May 31, 2018

Abstract


The recovery of paraffin components contained in the fraction as a part of improving the quality for the fraction of waste plastics pyrolysis oil (WPPO) was investigated by batch cocurrent 4 stages equilibrium extraction. The fraction at a distilling temperature of 120-350 °C recovered from WPPO by the simple distillation and a little water-added dimethylformamide (DMF) solution were used as a raw material and solvent, respectively. As the number of equilibrium extraction (n) and the carbon number of paraffin component increased, the concentration of paraffin component contained in the raffinate increased. The concentrations of C12, C14, C16 and C18 paraffin components present in the raffinate recovered at n = 4 were about 1.2, 1.5, 1.6 and 1.8 times higher than those of using the raw materials, respectively. Recovery rates (residue rates present in raffinate) of paraffin components rapidly decreased with increasing n, and increased sharply with increasing the carbon number. Furthermore, it was possible to predict the recovery rates at n = 1 - 4 for all paraffin components (C7-C24) contained in the raw material. The raffinate recovered through this study is expected to be used as a renewable energy.



회분 병류 4단 평형추출에 의한 폐플라스틱 열분해유 유분 중의 파라핀 성분의 회수

강 호철, 신 성순*, 김 두한**, 김 수진**,†
한국화학연구원 환경자원연구센터
*오메가에너지(주)
**청운대학교 화학공학과

초록


본 연구는 폐플라스틱 열분해유(WPPO) 유분의 품질향상의 일환으로 유분 중에 함유된 파라핀 성분의 회수를 회분 병류 4회 평형추출에 의해 검토했다. 원료로서는 WPPO를 단증류하여 회수한 유출온도 120-350 °C의 유분을, 용매로서는 소량의 물이 첨가된 디메틸포름아마이드(DMF) 용액을 각각 사용했다. 평형추출 횟수(n)와 파라핀 성분의 탄소수 가 증가할수록 추잔유 중에 함유된 파라핀 성분의 농도는 증가했다. n = 4에서 회수된 추잔유 중의 C12, C14, C16, C18 파라핀 성분의 농도는 원료의 농도에 비해 약 1.2, 1.5, 1.6, 1.8배 각각 높았다. 파라핀 성분의 회수율(추잔유 중의 잔류 율)은 n가 증가할수록 급격히 감소하고 탄소수가 큰 성분일수록 급격히 증가했다. 또한, 원료 중에 함유된 전체 파라 핀 성분(C7-C24)에 대한 n = 1 - 4에서의 회수율을 예측 가능했다. 본 연구 결과를 통해 회수한 추잔유는 신재생에너지 로 사용이 가능할 것이라 기대된다.



    1. 서 론

    폐플라스틱 제품의 효율적 처리는 전 세계적으로 대두되고 있는 심 각한 환경오염과 자원고갈 등의 문제를 다소 해결할 수 있다는 측면 에서 그 의미가 매우 크다. 폐플라스틱의 처리법 중 현재 가장 보편화 되어 있는 방법으로는 매립과 소각을 들 수 있지만, 매립과 소각을 통 한 처리는 각종 환경문제를 유발함으로써 폐플라스틱 처리에 대한 궁 극적인 방법이 되지 못하는 것으로 인식되어, 최근에는 친환경적임과 동시에 자원의 재활용이 가능하다는 관점에서 폐플라스틱 제품의 효 율적 처리법의 하나로서 고온 열분해법에 대한 연구가 활발히 진행되 고 있다.

    폴리에틸렌(PE), 폴리프로필렌(PP), 폴리비닐클로라이드(PVC)와 폴 리에틸렌테레프탈레이드(PET) 등의 혼합 폐플라스틱 열분해유(WPPO) 중에는 파라핀, 올레핀, 방향족과 산 성분 등이 함유되어 있다. 지금까 지 연료유로서의 사용을 목적으로 고품질의 WPPO를 생산하기 위한 열분해 및 열분해/촉매분해 반응 등에 대한 연구[1-5]와 시판 연료와 의 비교를 통한 WPPO의 신재생에너지로의 이용 가능성을 검토한 연 구[6]는 국내⋅외에서 다수 보고되고 있지만, 저급 WPPO를 증류하여 회수한 유분을 원료로 사용하여 품질향상을 검토한 연구는 지금까지 거의 찾아볼 수 없다.

    WPPO 유분의 품질향상의 일환으로 Figure 1(a)에 제시한 국내 시 판 자동차 경유에 약 60-70% 함유된 파라핀 성분(C8-C24)을 참고하여 시판 경유급과 유사한 제품생산을 목표로 한 저급 WPPO 유분의 품질 향상을 검토하기 위해서는, 우선 석유계 및 타르계의 탈방향족에 상업 적으로 널리 사용되어지고 있는 용매추출[7-12], 유화 액막[13-15] 등 과 같은 방법에 의해 저급 WPPO 유분 중에 함유된 파라핀 성분 (C7-C24)과 기타 성분 간의 분리를 우선적으로 검토해 볼 필요가 있다.

    본 연구는 원료로서 4종류(PE, PP, PVC, PET)의 혼합 WPPO를 단 증류하여 회수한 유분(유출온도 120-350 ℃)을, 용매로서 소량의 물이 첨가된 디메틸포름아마이드(DMF) 용액을 각각 사용한 회분 병류 4회 평형추출에 의해 원료(저급 WPPO 유분) 중에 함유된 파라핀 성분의 회수를 실험적으로 검토했으며, 또한 본 연구를 통해 회수한 최종 제 품(추잔상을 물로 세정하여 DMF를 제거한 추잔유)의 신재생에너지 로의 활용 가능성을 검토했다.

    2. 실 험

    2.1. 실험 재료

    WPPO (열분해 원료: PE, PP, PVC와 PET의 혼합 폐플라스틱, 반응 기: 회분 열분해로, 반응온도: 430~550 ℃)는 오메가에너지(주)에서 제공했다. DMF (무수, ≥ 99.8% 순도), 파라핀 성분 C8 (옥탄, ≥ 99.7% 순도), C9 (노난, 무수, ≥ 99% 순도), C10 (데칸, ≥ 99.8% 순 도), C12 (도데칸, ≥ 99.8% 순도), C14 (테트라데칸, ≥ 99.5% 순도)와 C16 (헥사데칸, ≥ 99.8% 순도)는 시그마 알드리치에서 구입했다.

    2.2. 실험방법

    본 연구는, 평형 단 추출에 의한 저급 WPPO 유분의 품질향상에 대 한 예측을 주된 목적으로 회분 병류 4회 평형추출을 수행했다.

    일정량의 원료와 용매(소량의 물이 첨가된 DMF 용액)를 투입한 1 L의 삼각플라스크를 실험온도로 유지시켜 놓은 진동 고온조 속에 넣 어 72 h 동안 진동시켜 액-액 평형에 도달시켰다. 평형에 도달된 후에 진동을 정지, 정치시켜 추잔상과 추출상을 1 L의 분액깔때기를 사용 하여 분취한 후 각 상의 질량을 측정했다. 추잔상은 다음회의 평형추 출의 원료로 사용되었고, 그때의 용매로서는 소량의 물이 첨가된 새 로운 DMF 용액을 사용했다. 실험방법을 Figure 2에 나타냈다[11,12]. DMF의 가스크로마토그램과 추잔유와 추출유의 그것은 중복되기 때 문에, 20 mL의 추잔상과 추출상에 20 mL의 물을 각각 첨가해서 1 h 동안 교반하여 2상에 혼입된 DMF를 제거한 후에 분석했다. 2상의 분 석에는 불꽃 이온화 검출기(FID)가 장착된 GC (Agilent Technologies 사, 6890N) 및 컬럼(J & W사의 DB-1HT (length: 30 m, ID: 0.32 mm, film: 0.1 μm))을 사용했다. 각 샘플의 GC 분석은 캐리어 가스 N2 (유 속 2.2 mL/min), 주입부 온도 300 ℃, 샘플량 1 μL, 분할비 20 : 1, 초기온도 40 ℃ (유지시간 1 min), 승온속도 12 ℃/min, 최종온도 350 ℃의 조건으로 수행했다.

    2.3. 물질계 및 실험조건

    Table 1에 실험에 사용된 물질계와 실험조건을 나타냈다. 평형추출 실험은 원료로서는 오메가에너지(주)로부터 제공받은 WPPO를 단증 류하여 회수한 유분(유출온도: 120~350 ℃)을, 용매로서는 DMF에 소 량의 물을 첨가한 DMF 용액을 각각 사용했으며, 액-액 접촉시간(t), n = 1에서의 전체 액체의 질량, 용매 중의 물의 질량분율(yw), n = 1에 서의 원료에 대한 용매의 질량비(S/F), 평형추출 횟수(n) n = 1-4의 용 매의 질량과 조작온도(T)를 일정하게 유지시켜 진행했다.

    3. 결과 및 고찰

    3.1. 원료(WPPO 유분)의 GC 분석

    200종류 이상의 성분이 함유된 원료에는 파라핀, 올레핀, 방향족과 산 성분 등이 함유되어 있다. Figure 1(b)에 원료의 가스크로마토그램 과 동정된 18종류의 파라핀 성분의 탄소수(C7-C24)를 나타냈다. 상기 동정된 18종류의 파라핀 성분은 가스크로마토그램에 나타난 피크의 패턴, 원료의 GC mass 분석 결과와 6종류(C8, C9, C10, C12, C14, C16)의 파라핀 성분의 표준시약을 소량 투입하여 분석한 결과와 일치했다. 극소량 존재하는 C21-C24의 파라핀 성분에 대한 농도는 제외하고 원료 중에 함유된 C7-C20의 파라핀 성분 각각의 농도는 약 0.04%-2.77%의 범위였다. 본 연구에서는 파라핀 성분 각각에 대한 정확한 정량이 곤 란한 관계로 가스크로마토그램에 나타난 피크의 면적 %를 파라핀 성 분 각각의 농도로 취급했다. 본 연구의 원료에 함유된 파라핀 성분 (C7-C24)은 Figure 1(a)의 시판 자동차 경유에 함유된 그것(C8-C24)과 거의 일치했다.

    3.2. 평형추출

    n에 따른 4종류(C12, C14, C16, C18)의 파라핀 성분 i의 회수율(추잔상 을 물로 세정하여 DMF를 제거한 추잔유 중의 잔류율)(Yi,P)n의 변화를 Figure 3(a)에 나타냈다. (Yi,P)n은 다음과 같이 정의하여 산출했다.

    ( Y i , P ) n = ( R × x i , P ) n F 0 × ( x i , P ) 0 × 100 % ( n = 1 , 2 , 3 , 4 )
    (1)

    여기서 아래 첨자 i, P, n과 0은 임의의 성분, 파라핀 성분, 추출조작 횟수와 추출조작 초기(t = 0 s)를 각각 나타낸다. 또한 x, R과 F는 추 출조작 후에 회수된 추잔유 중의 질량분율, 추잔유의 질량과 원료의 질량을 각각 나타낸다. n가 증가함에 따라 n = 1-4의 원료(n = 1: WPPO 유분, n = 2-4: 추잔유) 중에 함유된 파라핀 성분(C12, C14, C16, C18)이 용매상으로 추출되어 (Yi,P)n은 급격히 감소했다. 동일한 n에서, (Yi,P)n은 탄소수가 큰 성분일수록 용매에 대한 용해도가 적어지기 때 문에 급격히 증가했다. 파라핀 성분 C12와 C18의 (Yi,P)1은 각각 약 84.9%와 100%를 보였으나, (Yi,P)4는 각각 약 54.6%와 78.9%를 보였 다. C18의 파라핀 성분은 n = 1-3에서 100%인 것을 감안할 때, 원료 중에 함유된 C18 이상의 파라핀 성분은 n = 1-3에서 회수한 추잔유에 100% 잔류함을 알 수 있었다.

    n = 4에서 회수한 본 연구의 제품인 추잔유를 분석한 결과를 Figure 1(c)에 나타냈다. 추잔유의 가스크로마토그램은 원료(Figure 1(b))의 가스크로마토그램 분석 결과와 매우 다름을 알 수 있었다. 추 출조작으로 인해 파라핀 외의 성분이 추출되어 파라핀 성분의 피크 는 현격히 높아져 추잔유 중의 파라핀 성분의 농도가 증가되었음을 알 수 있었다. n = 3과 4에서 회수한 추잔유 중의 C12, C14, C16과 C18 파라핀 성분의 농도는 원료 중의 농도에 비해 약 1.2, 1.5, 1.6, 1.8배 각각 증가되었음을 추잔유 중의 파라핀 성분 i의 농도 증가율(xi,P)n(2)

    ( x i , P ) n = n 에서회수한추잔유중의파라핀성분 i 의농도 원료중의파라핀성분 i 의농도 × 100 %
    (2)

    을 제시한 Figure 3(b)로부터 확인할 수 있었다. 현재 국내 석유 및 석유대체연료 사업법에 의해 재생유의 수송 연료로의 사용은 불가한 상황이나, 석유 및 석유대체연료 사업법의 개정에 의해 재생유의 수 송 연료로의 활용이 가능하게 된다면, 본 연구에 의해 품질 향상된 추 잔유의 자동차 경유(Figure 1(a))로의 이용 가능성이 시사되었다.

    식 (1)에 의해 산출한 n = 1-4에서의 4종류(C12, C14, C16, C18) 파라 핀 성분 i의 (Yi,P)n와 파라핀 성분의 탄소수와의 관계를 Figure 4에 나 타냈다. 각각의 n에서 파라핀 성분은 용매에 대한 용해도를 반영하여 탄소수가 적을수록 (Yi,P)n이 일직선으로 감소하는 경향을 보였다. 일 직선을 나타낸 경향으로부터, 본 연구의 원료 중에 함유된 18종류(C7 -C24)의 파라핀 성분 각각에 대한 n = 1-4에서의 (Yi,P)n를 예측 가능했 다. 원료 중에 함유된 18종류의 파라핀 성분 중에서 용매에 대한 용해 도가 가장 큰 파라핀 성분 C7의 (Yi,P)n은 n = 1에서 약 60%, n = 2에 서 약 55%, n = 3에서 약 49%, n = 4에서 약 28%를 나타낼 것으로 예측되며, n = 1에서는 C15 이상의 파라핀 성분, n = 2에서는 C17 이상 의 파라핀 성분, n = 3에서는 C18 이상의 파라핀 성분, n = 4에서는 C22 이상의 파라핀 성분의 (Yi,P)n은 거의 100%에 달할 것으로 예측되 었다.(3)

    Figure 5(a)에 n와 아래의 식으로 정의하여 산출한 추잔유의 회수율 (YR)n과의 관계를 나타냈다.

    ( Y R ) n = ( R ) n F 0 × 100 % ( n = 1 , 2 , 3 , 4 )
    (3)

    (YR)n은 n = 1에서 약 81%를 보였으나, n가 증가할수록 급격히 감 소하여 n = 4에서는 약 46.9%을 보였다.

    추출조작에 있어서, 2상(추잔상, 추출상)의 밀도차는 처리속도를 좌 우하는 중요한 하나의 요소이다. 따라서 Figure 5(b)에 n번째 평형추 출에서 얻어진 추잔상과 추출상의 밀도(ρn)를 나타냈다. 그림에는 원 료(0.93 g/cm3)와 용매(0.95 g/cm3)의 밀도도 동시에 제시했다. 추잔상 과 추출상의 밀도는 n에 관계없이 거의 일정한 약 0.9 g/cm3과 약 0.98 g/cm3를 각각 나타냈다. 이들 2상의 밀도차는 추출조작 이전의 2상(원 료와 용매)의 그것에 비해 4배 증가했다. 이는 파라핀과 올레핀 성분 의 밀도가 방향족과 산 성분의 그것보다 적을 것으로 예상되어 추출 조작으로 인해 원료 중의 방향족과 산 성분이 파라핀과 올레핀 성분 에 비해 추출상으로 더 많이 추출되었기 때문이라고 생각된다. 이로 부터, DMF 추출에 의한 처리속도의 향상이 기대되었다.

    Figure 5(c)에 나타낸 바와 같이 n에 따른 추잔유의 색에 대한 변화 를 첨가해서 언급하면, 원료는 짙은 흑갈색을 띄고 있으나, n가 진행 됨에 따라서 색이 옅어져 n = 4에서는 매우 옅은 노란색으로 변화하 여 옅은 노란색을 보이는 시판 자동차 경유의 색과 거의 유사했다. n = 4에서 나타낸 추잔유의 색은 파라핀 성분이 거의 무색인 것을 감안 하면, n가 증가할수록 추잔유 중의 파라핀의 농도가 높아지고 있는 것 을 재확인할 수 있었다. 또한 경유는 저온상태에서 왁싱화 현상이 발 생할 수 있으므로 본 연구의 원료와 제품인 n = 4에서 얻어진 추잔유 를 -25 ℃에서 24 h 각각 방치하여 왁싱화 현상의 발생 유⋅무를 확 인한 결과, 원료에서는 왁싱화 현상이 나타났으나, 추잔유에서는 전혀 나타나지 않았다.

    상술한 추잔유 중의 파라핀 농도, 추출상과 추잔상의 밀도차, 추잔 유의 색과 왁싱화 현상의 발생 유⋅무 등에 대한 검토 결과를 종합해 볼 때, 본 연구의 DMF 추출은 WPPO 유분의 품질향상법의 하나로 기 대되었다. 물론, 본 연구를 통해 얻어진 제품(추잔유)에 대한 최종평가 는 추후에 행할 석유품질검사법에 준한 품질평가를 통해 보다 세밀하 게 이루어져야 할 것으로 사료된다.

    4. 결 론

    저급 WPPO 유분(유출온도 120-350 ℃)의 품질향상의 일환으로 유 분 중에 함유된 파라핀 성분의 회수를 회분 병류 4회 DMF 평형추출 에 의해 검토한 결과, 다음의 결론을 얻었다.

    1. n와 파라핀 성분의 탄소수가 증가할수록 추잔유 중에 함유된 파 라핀 성분의 농도는 증가했다. n = 4에서 회수된 추잔유 중의 C12, C14, C16, C18 파라핀 성분의 농도는 원료의 그것에 비해 약 1.2, 1.5, 1.6, 1.8배 각각 높았다.

    2. (Yi,P)n은 n가 증가할수록 감소하고 탄소수가 큰 파라핀 성분일수 록 증가했다.

    3. 원료 중에 함유된 18종류의 파라핀 성분(C7-C24) 각각에 대한 n = 1-4에서의 (Yi,P)n을 예측 가능했다.

    4. n = 1-4로부터 얻어진 추출상과 추잔상의 밀도차는 추출조작 이 전의 그것에 비해 약 4배 증가하여 DMF 추출에 의한 처리속도의 향 상이 기대되었다.

    5. DMF 추출은 WPPO 유분의 품질향상법의 하나로 기대되었으며, 또한 n = 4에서 회수한 추잔유는 신재생에너지로 사용이 가능할 것이 라 기대되었다.

    감 사

    본 연구는 2018년도 청운대학교 연구년 지원으로 수행되었음.

    Figures

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    Gas chromatogram of (a) commercial automobile light gas oil, (b) feed (fraction recovered from pyrolysis oil of waste plastics through simple distillation), and (c) raffinate (without solvent) recovered at n = 4.
    ACE-29-630_F2.gif
    Schematic diagram of batch cocurrent 4 stages equilibrium extraction[11,12].
    ACE-29-630_F3.gif
    Change of (a) recovery rate of paraffin component i (Yi,P)n present in raffinate, and (b) increase rate of concentration for paraffin component i (xi,P)n present in raffinate to that for paraffin component i present in feed (WPPO fraction) according to number of equilibrium extraction (n).
    ACE-29-630_F4.gif
    Relationship between recovery rate [(Yi,P)n] and carbon number of paraffin component i present in raffinate recovered at n = 1 - 4.
    ACE-29-630_F5.gif
    Change of (a) recovery rate [(YR)n] of raffinate, (b) density (ρR) of raffinate phase, and (c) color of raffinate according to number of equilibrium extraction (n). (I) of (c) n = 0 (feed), (II) of (c) n = 1, (III) of (c) n = 2, (IV) of (c) n = 3, and (V) of (c) n = 4.

    Tables

    Material System and Experimental Conditions

    References

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